W badaniu pożarów we wszystkich przypadkach wyznacza się prędkość liniową propagacji czoła płomienia, gdyż służy ona do uzyskiwania danych o średniej prędkości propagacji płomienia na typowych obiektach. Rozprzestrzenianie się spalania z pierwotnego miejsca powstania w różnych kierunkach może zachodzić z różnymi prędkościami. Maksymalną szybkość rozprzestrzeniania się spalania obserwuje się zwykle: gdy czoło płomienia przesuwa się w kierunku otworów, przez które odbywa się wymiana gazowa; przez obciążenie ogniowe o wysokim współczynniku powierzchni spalania; w kierunku wiatru. Dlatego za szybkość propagacji spalania w badanym przedziale czasu przyjmuje się szybkość propagacji w kierunku, w którym jest maksymalna. Znając odległość od miejsca spalania do granicy frontu pożaru w dowolnym momencie można określić prędkość jego przemieszczania się. Biorąc pod uwagę, że szybkość rozprzestrzeniania się spalania zależy od wielu czynników, jej wartość określa się przy spełnieniu następujących warunków (ograniczeń):
1) ogień ze źródła zapłonu rozprzestrzenia się we wszystkich kierunkach z tą samą prędkością. Dlatego początkowo ogień ma okrągły kształt, a jego powierzchnię można określić za pomocą wzoru
S str= str L2; (2)
Gdzie k- współczynnik uwzględniający wielkość kąta, w kierunku którego rozprzestrzenia się płomień; k= 1 jeśli = 360º (ok. 2.1.); k\u003d 0,5 jeśli α \u003d 180º (dodatek 2.3.); k\u003d 0,25 jeśli α \u003d 90º (dodatek 2.4.); Ł- droga przebyta przez płomień w czasie τ.
2) gdy płomień dotrze do granic ładunku palnego lub otaczających ścian budynku (pomieszczenia), czoło spalania prostuje się i płomień rozprzestrzenia się wzdłuż granicy ładunku palnego lub ścian budynku (pomieszczenia);
3) liniowa prędkość rozprzestrzeniania się płomienia przez stałe materiały palne zmienia się wraz z rozwojem pożaru:
w ciągu pierwszych 10 minut swobodnego rozwoju pożaru V l jest równe połowie,
po 10 minutach - wartości normatywne,
od początku narażenia na środki gaśnicze w strefie spalania do miejsca powstania pożaru, zastosowane w obliczeniach, zmniejsza się o połowę.
4) przy spalaniu materiałów włóknistych sypkich, pyłów i cieczy wyznacza się liniową prędkość rozprzestrzeniania się spalania w odstępach czasu od momentu zapłonu do wprowadzenia środków gaśniczych do gaszenia.
Rzadziej szybkość rozprzestrzeniania się spalania jest określana podczas lokalizacji pożaru. Prędkość ta zależy od sytuacji na pożarze, intensywności dopływu środków gaśniczych (OTV) itp.
Liniową szybkość rozprzestrzeniania się spalania, zarówno przy swobodnym rozwoju pożaru, jak i przy jego lokalizacji, określa się z zależności
gdzie ∆ Ł to droga przebyta przez płomień w czasie Δτ, m.
Średnie V l w przypadku pożarów w różnych obiektach podano w zał. 1.
Przy określaniu szybkości rozprzestrzeniania się ognia w okresie lokalizacji pożaru mierzy się odległość przebytą przez front spalania w czasie od momentu wprowadzenia pierwszego pnia (na drogach rozprzestrzeniania się ognia) do lokalizacji pożaru, tj. gdy wzrost obszaru pożaru staje się równy zeru. Jeśli nie jest możliwe ustalenie wymiarów liniowych zgodnie ze schematami i opisem, wówczas liniową szybkość rozprzestrzeniania się spalania można określić za pomocą wzorów dla kołowego obszaru pożaru, a dla prostokątnego rozwoju pożaru - za pomocą tempo wzrostu obszaru pożaru, biorąc pod uwagę fakt, że obszar pożaru zwiększa się liniowo, oraz S n = N. A. Ł (N- ilość kierunków rozwoju pożaru, A- szerokość strefy pożarowej pomieszczenia.
Na podstawie uzyskanych danych o wartościach prędkości liniowej propagacji spalania V l(Tabela 2.) budowany jest wykres V l = F(τ) i wyciąga się wnioski co do charakteru rozwoju pożaru i wpływu na niego czynnika gaszącego (rys. 3.).
Ryż. 3. Zmiana liniowej szybkości propagacji spalania w czasie
Z wykresu (rys. 3.) wynika, że na początku rozwoju pożaru liniowa prędkość rozprzestrzeniania się spalania była niewielka, a ogień mógł być eliminowany przez siły ochotniczych straży pożarnych. po 10 min. po rozpoczęciu pożaru intensywność rozprzestrzeniania się spalania gwałtownie wzrosła io godzinie 15:25. liniowa prędkość propagacji spalania osiągnęła swoją maksymalną wartość. Po wprowadzeniu szyb do gaszenia rozwój pożaru wyhamował i do czasu lokalizacji prędkość rozprzestrzeniania się czoła płomienia była równa zeru. W związku z tym spełnione zostały warunki konieczne i wystarczające do powstrzymania rozprzestrzeniania się ognia:
I f ≥ I normy
V l, V s p \u003d 0, jest wystarczająco dużo sił i środków.
Budynki administracyjne 1,0 ÷ 1,5
Biblioteki, składnice książek, archiwa 0,5 ÷ 1,0
Przedsiębiorstwa obróbki drewna:
Tartaki (budynki I, II, III odporność ogniowa) 1,0 ÷ 3,0
Ten sam (budynki IV i V stopień odporności ogniowej 2,0 ÷ 5,0
Suszarki 2,0 ÷ 2,5
Sklepy przygotowawcze 1,0 ÷ 1,5
Produkcja sklejki 0,8 ÷ 1,5
pomieszczenia innych warsztatów 0,8 ÷ 1,0
Budynki mieszkalne 0,5 ÷ 0,8
Korytarze i galerie 4,0 ÷ 5,0
Konstrukcje kablowe (palenie kabli). 0,8 ÷ 1,1
Tereny leśne (prędkość wiatru 7+10 m/s i wilgotność 40%):
Rada-sosnowy las torfowiec do 1,4
Świerk długi i zielony mch do 4,2
Mech sosnowo-zielony (jagoda) do 14,2
Las sosnowy las sosnowy do 18,0
roślinność, dno lasu, runo leśne,
Drzewostan podczas pożarów koron i prędkość wiatru, m/s:
8 ÷ 9 do 42
10 ÷ 12 do 83
to samo wzdłuż krawędzi na bokach i z tyłu przy prędkości wiatru, m/s:
10 ÷ 12 8 ÷ 14
Muzea i wystawy 1,0 ÷ 1,5
Obiekty transportowe:
Garaże, zajezdnie tramwajowe i trolejbusowe 0,5 ÷ 1,0
Hale remontowe hangarów 1,0 ÷ 1,5
Statki morskie i rzeczne:
Nadbudowa palna w przypadku pożaru wewnętrznego 1,2 ÷ 2,7
To samo dla ognia zewnętrznego 2,0 ÷ 6,0
Wewnętrzne pożary nadbudówki, jeśli występują
wykończenia syntetyczne i otwarte otwory 1,0 ÷ 2,0
pianka poliuretanowa
Przedsiębiorstwa przemysłu tekstylnego:
pomieszczenia produkcji włókienniczej 0,5 ÷ 1,0
Również jeśli na konstrukcjach występuje warstwa pyłu 1,0 ÷ 2,0
materiały włókniste w stanie luźnym 7,0 ÷ 8,0
Powłoki palne dużych powierzchni (w tym pustych) 1,7 ÷ 3,2
Konstrukcje palne dachów i poddaszy 1,5 ÷ 2,0
Torf w pryzmach 0,8 ÷ 1,0
Włókno lniane 3,0 ÷ 5,6
| - wyroby włókiennicze | 0,3 ÷ 0,4 |
| - rolki papieru | 0,3 ÷ 0,4 |
| - wyroby gumowe (w budownictwie) | 0,4 ÷ 1,0 |
| - wyroby gumowe (w stosach po | |
| otwarta przestrzeń) | 1,0 ÷ 1,2 |
| - guma | 0,6 ÷ 1,0 |
| - drewno: | |
| - drewno okrągłe w stosach | 0,4 ÷ 1,0 |
| tarcica (deski) w stosach przy wilgotności, %: | |
| - do 16 | 4,0 |
| 16 ÷ 18 | 2,3 |
| - 18 ÷ 20 | 1.6 |
| - 20 ÷ 30 | 1,2 |
| - ponad 30 | 1.0 |
| hałdy papierówki o wilgotności, %: | |
| - do 40 | 0,6 ÷ 1,0 |
| ponad 40 | 0,15 ÷ 02 |
| Suszarnie garbarni | 1,5 ÷ 2,2 |
| Osady wiejskie: | |
| - dzielnica mieszkaniowa o zwartej zabudowie i V stopniu | |
| ognioodporność, sucha pogoda i silny wiatr | 20 ÷ 25 |
| - dachy budynków kryte strzechą | 2,0 ÷ 4,0 |
| - ściółka w budynkach inwentarskich | 1,5 ÷ 4,0 |
| - pożary stepowe z wysoką i gęstą trawą | |
| okrywy, a także upraw przy suchej pogodzie | |
| i silny wiatr | 400 ÷ 600 |
| - pożary stepów z niską, rzadką roślinnością | |
| i spokojna pogoda | 15 ÷ 18 |
| Teatry i pałace kultury (scena) | 1,0 ÷ 3,0 |
| Przedsiębiorstwa handlowe, magazyny i bazy | |
| elementy inwentarza | 0,5 ÷ 1,2 |
| Drukarnie | 0,5 ÷ 0,8 |
| Torf frezowany (na polach produkcyjnych) przy prędkości wiatru, m/s: | |
| 10 ÷ 14 | 8,0 ÷ 10 |
| 18 ÷ 20 | 18 ÷ 20 |
| Lodówki | 0,5 ÷ 0,7 |
| Szkoły, placówki medyczne: | |
| - budynki o I i II stopniu odporności ogniowej | 0,6 ÷ 1,0 |
| - budynków III i IV stopnia odporności ogniowej | 2,0 ÷ 3,0 |
Wniosek nr 6
Intensywność dopływu wody podczas gaszenia pożarów
Budynki administracyjne:
IV stopień odporności ogniowej 0,1
V stopień odporności ogniowej 0,15
piwnice 0,1
powierzchnia poddasza 0,1
Hangary, garaże, warsztaty, tramwaj
i zajezdni trolejbusowych 0,2
szpitale; 0,1
Budynki mieszkalne i gospodarcze:
I - III stopień odporności ogniowej 0,06
IV stopień odporności ogniowej 0,1
V stopień odporności ogniowej 0,15
piwnice 0,15
pokoje na poddaszu; 0,15
Budynki dla zwierząt:
I - III stopień odporności ogniowej 0,1
IV stopień odporności ogniowej 0,15
V stopień odporności ogniowej 0,2
Instytucje kultury i rozrywki (teatry, kina, kluby, pałace kultury):
Scena 0.2
Audytorium 0.15
Pomieszczenia gospodarcze 0,15
Młyny i elewatory 0,14
Budynki przemysłowe:
I - II stopień odporności ogniowej 0,15
III stopień odporności ogniowej 0,2
IV - V stopień odporności ogniowej 0,25
Warsztaty malarskie 0.2
Piwnice 0,3
Powierzchnia poddasza 0,15
Palne pokrycia dużych powierzchni:
Przy gaszeniu od dołu wewnątrz budynku 0,15
Podczas gaszenia na zewnątrz od strony powłoki 0,08
Podczas gaszenia na zewnątrz przy rozwiniętym pożarze 0,15
Budynki w budowie 0.1
Przedsiębiorstwa handlowe i magazyny
pozycje inwentarza 0.2
Lodówki 0.1
Elektrownie i podstacje:
Tunele kablowe i antresole
(zasilanie mgłą wodną) 0,2
Maszynownie i kotłownie 0,2
Galerie paliw 0.1
Transformatory, reaktory, olej
wyłączniki (zasilanie mgłą wodną) 0,1
2. POJAZDY
Samochody, tramwaje, trolejbusy
na parkingach otwartych 0,1
Samoloty i helikoptery:
Wykończenie wnętrz (do zasilania mgłą wodną) 0,08
Konstrukcje z obecnością stopów magnezu 0,25
Obudowa 0,15
Statki (suchy ładunek i pasażer):
Nadbudowy (pożary wewnętrzne i zewnętrzne)
przy dostarczaniu stałych i drobno rozpylonych strumieni 0,2
Mieści 0,2
Papier luzem 0,3
3. MATERIAŁY STAŁE.
Drewno:
Równowaga, przy wilgotności %:
Mniej niż 40 0,5
Tarcica w stosach w ramach tej samej grupy,
przy wilgotności %:
Powyżej 30 0,2
Drewno okrągłe w stosach, w ramach jednej grupy 0,35
Zrębki w pryzmach o wilgotności 30-50% 0,1
Guma (naturalna lub sztuczna),
wyroby gumowe i gumowo-techniczne .............. 0.3
Obóz lniany na hałdach (dopływ wody mgłowej) 0,2
Słoma lniana (stosy, bele) 0,25
Tworzywa sztuczne:
Tworzywa termoplastyczne 0,14
Tworzywa termoplastyczne 0,1
Materiały polimerowe i produkty z nich 0,2
Tekstolit, karbolit, odpady z tworzyw sztucznych,
folia trioctanowa 0,3
Torf na polach młynarskich o wilgotności 15-30%
(przy jednostkowym zużyciu wody 110-140 l/m2
i czas gaszenia 20 min) 0,1
Frezowanie torfu w stosach (przy określonym zużyciu wody
235 d/m.kv, a czas gaszenia 20 min.)......... 0,2
Bawełna i inne materiały włókniste:
Magazyny otwarte 0.2
Magazyny zamknięte 0.3
Celuloid i produkty z niego 0,4
Pestycydy i nawozy 0,2
5. ŁATWOPALNE
I PŁYNÓW ŁATWOPALNYCH
(podczas gaszenia cienko spryskać inną wodą)
aceton 0,4
Produkty naftowe w pojemnikach:
O temperaturze zapłonu poniżej 28 ° C ....... 0,4
O temperaturze zapłonu od 28 do 60 gr.С 0,3
O temperaturze zapłonu powyżej 60 ° C ...... 0,2
Na powierzchnię wylała się łatwopalna ciecz
pomosty, w rowach i korytkach technologicznych 0,2
Izolacja termiczna impregnowana produktami olejowymi 0,2
Alkohole (etylowy, metylowy, propidowy, butylowy
i inne) w magazynach i gorzelniach 0,2
Olej i kondensat wokół studni fontanny 0,4
Uwagi:
1. W przypadku doprowadzenia wody ze środkiem zwilżającym intensywność dopływu zgodnie z tabelą zmniejsza się 2-krotnie.
2. Gaszenie bawełny, innych materiałów włóknistych i torfu należy prowadzić tylko z dodatkiem środka zwilżającego.
Wniosek nr 7
Organizacja gaszenia ewentualnego pożaru przez pierwszy RTP.
Wniosek nr 8
Szacowany zapas środków gaśniczych, brany pod uwagę przy obliczaniu sił i środków do ugaszenia pożaru.
Większość pożarów:
woda na czas gaszenia 5
wody na czas gaszenia (demontażu,
podlewanie ognisk itp.), godz. 3
Pożary do gaszenia objętościowego w tym
stosowane są niepalne gazy i opary 2
Pożary na statkach:
piana gaśnicza
MKO, ładownie i nadbudówki 3
Pożary oleju i produktów ropopochodnych w zbiornikach:
Spieniacz 3
woda gaśnicza z pianą 5
woda do chłodzenia zbiorników naziemnych:
pojazdy mobilne, godzina 6
stacjonarnie i środkami, godz
woda do chłodzenia zbiorników podziemnych, godz. 3
Uwaga: Zaopatrzenie w wodę zbiorników (zbiorników) podczas gaszenia pożarów fontann gazowych i olejowych powinno zapewnić nieprzerwaną pracę straży pożarnej w ciągu dnia. Uwzględnia to uzupełnianie wody w ciągu dnia przez jednostki pompujące. Jak pokazuje praktyka gaszenia pożarów, całkowita objętość zbiorników wodnych wynosi zwykle 2,5-5,0 tys.
Wniosek nr 9
Wartości rezystancji jednego węża ciśnieniowego o długości 20 m.
| Rodzaj rękawa | Średnica rękawa, mm | |||||
| Gumowane | 0,15 | 0,035 | 0,015 | 0,004 | 0,002 | 0,00046 |
| Niegumowane | 0,3 | 0,077 | 0,03 | - | _ | - |
Wniosek nr 10
Powrót wody z sieci wodociągowych (w przybliżeniu).
| Głowa w sieci, m.in | Rodzaj sieci wodociągowej | Średnica rury, mm | |||||
| Ciśnienie wody, l/s | |||||||
| ślepy zaułek | |||||||
| Pierścień | |||||||
| ślepy zaułek | |||||||
| Pierścień | |||||||
| ślepy zaułek | |||||||
| Pierścień | |||||||
| ślepy zaułek | |||||||
| Pierścień | |||||||
| ślepy zaułek | |||||||
| Pierścień |
Załącznik nr 11
| Trwają prace przeciwpożarowe | Wymagana ilość osób |
| Praca z lufą RS-50 na płaskiej płaszczyźnie (z ziemi, podłogi itp.) | |
| Pracuj z lufą „RS-50” na dachu budynku | |
| Praca z lufą „RS-70” | 2-3 |
| Praca z lufą RS-50 lub RS-70 w atmosferze nieodpowiedniej do oddychania | 3-4 (link GDZS) |
| Praca z przenośnym monitorem przeciwpożarowym | 3-4 |
| Praca z lufą powietrzno-pianową i generatorem GPS-600 | |
| Praca z generatorem GNS-2000 | 3-4 |
| Praca z pianką | 2-3 |
| Instalowanie wytwornicy piany | 5-6 (separacja) |
| Instalacja chowanej przenośnej ewakuacji przeciwpożarowej | |
| Wysuwane przenośne ubezpieczenie przeciwpożarowe po instalacji | |
| Eksploracja w zadymionym pomieszczeniu | 3 (link GDZS) |
| Eksploracja w dużych piwnicach, tunelach, przejściach podziemnych, budynkach bez latarni itp. | 6 (dwa ogniwa GDZS) |
| Ratowanie poszkodowanych z zadymionego pomieszczenia i ciężko chorych (jedna ofiara) | |
| Ratowanie ludzi na drogach pożarowych i przy pomocy liny (na miejsce akcji) | 4-5 |
| Rozgałęzienia i kontrola układu węży: przy układaniu przewodów w jednym kierunku (na maszynę) przy układaniu dwóch przewodów w przeciwnych kierunkach (na maszynę) | |
| Otwieranie i demontaż obiektów: wykonywanie czynności na stanowisku szybu roboczego do ugaszenia pożaru (z wyłączeniem operatora beczki) wykonanie czynności na stanowisku zabezpieczenia szybu (z wyjątkiem operatora lufy) zgodnie z otwarciem 1 m: deska grodzica lub parkiet tarcza pole deska gwóźdź lub kawałek parkietu podłoga otynkowana przegroda drewniana lub szpachlowanie stropu dachu metalowego dach rolowany na szalunku drewnianym z ocieploną powłoką palną | co najmniej 2 1-2 3-4 |
| Pompowanie wody: kontrola dopływu wody do cysterny (dla każdej maszyny) kontrola pracy układu węży (na 100 m linii pompowania) | |
| Zaopatrzenie w wodę: osoba towarzysząca w samochodzie pracuje na miejscu tankowania |
Załącznik nr 12
KARTA
Operacje bojowe ____________ ochrona HPV (PPV) nr _____________
w pożarze, który się wydarzył
__________________________________________________________
(dzień miesiąc rok)
(opracowano dla wszystkich pożarów)
1. Obiekt __________________________________________________
(nazwa obiektu, przynależność resortowa - ministerstwo, departament, adres)
2. Rodzaj budynku i jego wymiary ________________________________________________
(liczba kondygnacji, odporność ogniowa i wymiary budynku w rzucie)
3. Co i gdzie spalono ________________________________________________________
(piętro, pomieszczenie, rodzaj, ilość substancji, materiałów, wyposażenia)
4. Czas: rozpoczęcie pożaru ________, wykrycie __________
zawiadomienie o pożarze _____, odjazd dyżurnego _____, przyjazd
do ognia _____, podając pierwsze beczki _____, wzywając dodatkowe
pomoc ______, powstrzymanie ______, likwidacja _____, powrót
częściowo __________.
5. Skład jednostek odlatujących ____________________________
(rodzaj pojazdów i liczba załóg bojowych)
6. Cechy i okoliczności rozwoju pożaru __________________
7. Skutek pożaru ________________________________________________________
(spalone materiały, substancje, sprzęt i straty w wyniku pożaru)
8. Charakterystyczne cechy działań taktycznych w czasie pożaru ________
___________________________________________________________
___________________________________________________________
9. Ocena pracy strażnika ______________________________________
(pozytywne aspekty, braki w pracy personelu, działów i RTP)
___________________________________________________________
10. Dodatkowe uwagi (ale o pracy sprzętu tył) ____________
11. Sugestie i podjęte środki _______________________________
12. Notatka dotycząca analizy pożaru oraz dodatkowych danych uzyskanych w trakcie analizy pożaru ______________________________________________________
Załącznik nr 13
Warunkowe symbole graficzne
| POJAZDY SPECJALNE STRAŻANICZNE | SPRZĘT STRAŻNICZY, NARZĘDZIA SPECJALNE | |||||||||
| strażak z hydroplanu | Rozgałęziony rękaw trójdrożny | |||||||||
| Strażak z helikoptera | Rękaw rozgałęziony czterokierunkowy | |||||||||
| Przenośna motopompa pożarnicza ciągniona | Przenośny bęben na wąż Przenośny bęben na wąż | |||||||||
| Przyczepa przeciwpożarowa | Mostek rękawowy | |||||||||
| Pojazd przystosowany do celów ratowniczo-gaśniczych | Strażak windy hydraulicznej | |||||||||
| Inny dostosowany sprzęt przeciwpożarowy | Strażak mieszający pianę | |||||||||
| SPRZĘT STRAŻNICZY NARZĘDZIA SPECJALNE | Kolumna ognia | |||||||||
| Wąż pożarniczy ciśnieniowy | Lufa do ognia ręcznego (oznaczenie ogólne) | |||||||||
| Wąż ssący | - | Lufa A o średnicy dyszy (19,25 mm) | ||||||||
| Tulejowy kolektor wody | Beczka do formowania drobno rozpylonego strumienia wody (aerozolu wodnego). | |||||||||
| Rękaw rozgałęziony dwukierunkowy | Beczka do formowania strumienia wody z dodatkami | |||||||||
| Beczka do formowania piany niskorozprężającej (SVP-2, SVP-4, SVPE-4, SVPE-8) | Strażak oddymiający: przenośny ciągniony | |||||||||
| Beczka do formowania pianki o średniej ekspansji (GPS-200, GPS-600, GPS-2000) | ||||||||||
| Beczka do gaszenia instalacji elektrycznych pod napięciem | Drabina - kij | |||||||||
| Pień "B" Na trzecim piętrze K - na dachu P - piwnica H - poddasze |
| Wysuwana drabina strażacka | ||||||||
| INSTALACJA GAŚNICZA | ||||||||||
| Monitor przeciwpożarowy przenośny stacjonarny z dyszami wodnymi i proszkowy stacjonarny z przenośnymi dyszami pianowymi | Stała instalacja gaśnicza (ochrona ogólna i miejscowa obiektu z automatycznym startem) | |||||||||
| Odpływ piankowy windy | Stacjonarna instalacja gaśnicza z uruchamianiem ręcznym | |||||||||
| Podnośnik do piany z grzebieniem generatora GPS-600 | Instalacja gaśnicza na pianę | |||||||||
| Instalacja gaśnicza wodno-aerozolowa | Instalacja gaśnicza wodna | |||||||||
| INSTALACJE GAŚNICZE | PUNKTY KONTROLNE I KOMUNIKACJE | |||||||||
| stacja gaśnicza | Stanowisko kontroli ruchu (kontroler ruchu). Z literami checkpoint - checkpoint, P - kontroler ruchu, PB - posterunek ochrony GZDS |
|
||||||||
| Stacja gaśnicza z dwutlenkiem węgla | ||||||||||
| Stacja gaśnicza z innym gazem | Stacje radiowe: mobilne przenośne stacjonarne | |||||||||
| Instalacja gaśnicza gazowo-aerozolowa | ||||||||||
| Instalacja gaśnicza proszkowa | Głośnik | |||||||||
| Instalacja gaśnicza parowa | Telefon | |||||||||
| GAŚNICE | reflektor | |||||||||
| Gaśnica przenośna (ręczna, plecakowa) mobilna | Lokalizacja siedziby | |||||||||
| URZĄDZENIA ODDYMIAJĄCE | kierunek radiowy | |||||||||
| Urządzenie oddymiające (klapa dymowa) | Sieć radiowa | |||||||||
| Urządzenia oddymiające i odprowadzające ciepło | RUCH JEDNOSTEK, INTELIGENCJA | |||||||||
| Ręczne sterowanie wentylacją naturalną | Zegarek rozpoznawczy. Z literami HRD - patrol rozpoznania chemicznego | Pożar wewnętrzny ze strefą wpływu ciepła | ||||||||
| Wyjście wojsk z okupowanej linii | Ogień na zewnątrz ze strefą dymu | |||||||||
| Lokalizacje ofiar | | Lokalizacja pożaru (środek) | ||||||||
| Oddział Pierwszej Pomocy | Oddzielić ogień od terenu i kierunku jego rozprzestrzeniania się | |||||||||
| Tymczasowy punkt zbiórki poszkodowanych | burza ogniowa | |||||||||
| SYTUACJA W STREFIE WALKI | Strefa pożaru i kierunek jego rozprzestrzeniania się | |||||||||
| Ogień wewnętrzny | Kierunek rozwoju pożaru | |||||||||
| Ogień na zewnątrz | Decydujący kierunek działania sił i środków gaśniczych | |||||||||
| budynek w ogniu | Granice strefy gaszenia pożaru | Magazyn ropy naftowej, magazyn paliwa | ||||||||
| Punkt pomiaru promieniowania wskazujący poziom promieniowania, godzinę i datę pomiaru | Całkowite zniszczenie budynku (obiektu, konstrukcji, drogi, gazociągu itp.) | |||||||||
| Klatka schodowa połączona z poddaszem |
| kolej jednotorowa | ||||||||
| Piece | kolej dwutorowa | |||||||||
| Szyb powietrzny | Przejazd pod torami kolejowymi | |||||||||
| Winda | ||||||||||
| BUDYNKI, KOMUNIKACJA, ŹRÓDŁA WODY | ||||||||||
| Przejazd nad torami kolejowymi | metalowy płot | |||||||||
| Poruszanie się na tym samym poziomie co bariera | ogrodzenie żelbetowe | |||||||||
| linia tramwajowa | kamienne ogrodzenie | |||||||||
| Zaopatrzenie w wodę podziemną | Nasyp ziemny (wiązkowy) | |||||||||
| Rurociąg | Wodociąg pierścieniowy | ślepy zaułek wodociągu | Dobrze |
Nad powierzchnią cieczy lub ciała stałego w dowolnej temperaturze znajduje się mieszanina pary z powietrzem, której ciśnienie w stanie równowagi jest określone przez ciśnienie par nasyconych lub ich stężenie. Wraz ze wzrostem temperatury prężność pary nasyconej wzrośnie, ale wykładniczo (równanie Clapeyrona - Clausisa):
gdzie P n „ - ciśnienie pary nasyconej, Pa; Q„ C11 - ciepło parowania, kJ/mol; T - temperatura cieczy K.
Dla każdej cieczy istnieje zakres temperatur, w którym stężenie par nasyconych nad zwierciadłem (powierzchnią cieczy) będzie w obszarze zapłonu, tj. NKPW
Aby wytworzyć LCVV oparów wystarczy podgrzać nie całą ciecz, a jedynie jej warstwę powierzchniową do temperatury równej LTPV.
W obecności źródła zapłonu taka mieszanina będzie zdolna do zapłonu. W praktyce częściej stosuje się pojęcia „temperatura zapłonu” i „temperatura zapłonu”.
Temperatura zapłonu - minimalna temperatura cieczy, przy której nad jej powierzchnią tworzy się stężenie pary, która może ulec zapłonowi przez źródło zapłonu, ale szybkość tworzenia się pary jest niewystarczająca do podtrzymania spalania.
Zatem zarówno w temperaturze zapłonu, jak i przy dolnej granicy temperatury zapłonu nad powierzchnią cieczy tworzy się dolna granica stężenia zapłonu, jednak w tym drugim przypadku DGW tworzą pary nasycone. Dlatego temperatura zapłonu jest zawsze nieco wyższa niż LTLW. Chociaż w temperaturze zapłonu obserwuje się krótkotrwały zapłon oparów, który nie jest w stanie przekształcić się w stabilne spalanie cieczy, to jednak w pewnych warunkach błysk może spowodować pożar.
Temperatura zapłonu jest podstawą klasyfikacji cieczy na łatwopalne (ciecze łatwopalne) i ciecze palne (FL). Ciecze łatwopalne obejmują ciecze o temperaturze zapłonu w zamkniętym naczyniu 61°C i niższej, ciecze palne o temperaturze zapłonu powyżej 61°C.
Eksperymentalnie temperaturę zapłonu określa się w urządzeniach otwartych i zamkniętych. W naczyniach zamkniętych wartości temperatury zapłonu są zawsze niższe niż w naczyniach otwartych, ponieważ w tym przypadku opary cieczy mają możliwość dyfuzji do atmosfery, a do wytworzenia stężenia palnego nad powierzchnią wymagana jest wyższa temperatura.
w tabeli. 2.4 pokazuje temperaturę zapłonu niektórych cieczy, określoną przez urządzenia typu otwartego i zamkniętego.
Tabela 2.4
Temperatura zapłonu różnych rodzajów cieczy przy użyciu różnych metod oznaczania
Temperatura zapłonu - minimalna temperatura cieczy, przy której po zapaleniu oparów ze źródła zapłonu następuje spalanie stacjonarne.
W cieczach łatwopalnych temperatura zapłonu jest wyższa od temperatury zapłonu o 1-5°, przy czym im niższa temperatura zapłonu, tym mniejsza różnica między temperaturą zapłonu a temperaturą zapłonu.
W przypadku cieczy palnych o wysokiej temperaturze zapłonu różnica między tymi temperaturami sięga 25-35 °. Istnieje zależność między temperaturą zapłonu w zamkniętym tyglu a dolną granicą temperatury zapłonu, opisaną wzorem
Ta zależność jest ważna dla Г В(.
Znaczna zależność temperatur zapłonu i zapłonu od warunków doświadczalnych powoduje pewne trudności w stworzeniu metody obliczeniowej do szacowania ich wartości. Jedną z najczęstszych z nich jest metoda półempiryczna zaproponowana przez V. I. Blinova:
gdzie G słońce - temperatura zapłonu (zapłon), K; R np - ciśnienie cząstkowe nasyconej pary cieczy w temperaturze zapłonu (zapłonu), Pa; D()- współczynnik dyfuzji par cieczy, s/m 2 ; B- liczba cząsteczek tlenu potrzebnych do całkowitego utlenienia jednej cząsteczki paliwa; W - stała metody definicji.
Przy obliczaniu temperatury zapłonu w zamkniętym naczyniu zaleca się przyjmowanie W= 28, w otwartym naczyniu W= 45; aby obliczyć temperaturę zapłonu, weź W = 53.
Granice temperatury palności można obliczyć:
Zgodnie ze znanymi wartościami temperatury wrzenia
gdzie ^n(v)' 7/ip - odpowiednio dolna (górna) granica temperatury zapłonu i wrzenia, °C; k, ja- parametry, których wartości zależą od rodzaju palnej cieczy;
Według znanych wartości stężeń granicznych. Aby to zrobić, najpierw określ stężenie nasyconych par nad powierzchnią cieczy
gdzie (r„ n to stężenie par nasyconych, %; R n p - prężność pary nasyconej, Pa; P 0 - ciśnienie zewnętrzne (atmosferyczne), Pa.
Ze wzoru (2.41) wynika
Po określeniu ciśnienia pary nasyconej przez wartość dolnej (górnej) granicy zapłonu, znajdujemy temperaturę, w której ciśnienie to zostaje osiągnięte. Jest to dolna (górna) granica temperatury zapłonu.
Za pomocą wzoru (2.41) można również rozwiązać problem odwrotny: ze znanych wartości granicznych temperatur obliczyć granice stężeń zapłonu.
Właściwość płomienia do samorzutnego rozprzestrzeniania się obserwuje się nie tylko podczas spalania mieszanin gazów palnych z utleniaczem, ale także podczas spalania płynów I ciała stałe. W przypadku miejscowego wystawienia na działanie źródła ciepła, na przykład otwartego ognia, ciecz rozgrzeje się, szybkość parowania wzrośnie, a gdy powierzchnia cieczy osiągnie temperaturę zapłonu w miejscu narażenia na źródło ciepła, mieszanina pary z powietrzem zapali się, powstanie stabilny płomień, który następnie rozprzestrzeni się z określoną prędkością po powierzchni i zimnej części cieczy.
Jaka jest siła napędowa propagacji procesu spalania, jaki jest jego mechanizm?
Rozprzestrzenianie się płomienia po powierzchni cieczy następuje w wyniku przenoszenia ciepła na skutek promieniowania, konwekcji i przewodnictwa ciepła cząsteczkowego ze strefy płomienia do powierzchni zwierciadła cieczy.
Według współczesnych koncepcji główną siłą napędową rozprzestrzeniania się procesu spalania jest promieniowanie cieplne z płomienia. Wiadomo, że płomień o wysokiej temperaturze (powyżej 1000 ° C) jest zdolny do promieniowania energii cieplnej. Zgodnie z prawem Stefana-Boltzmanna natężenie strumienia ciepła promieniowania wydzielanego przez ogrzane ciało jest określone zależnością
Gdzie c ja- natężenie strumienia ciepła promieniowania, kW/m 2 ; 8 0 - stopień czerni ciała (płomień) (e 0 \u003d 0,75-H.0); = = 5,7 10 11 kJ / (m 2 s K 4) - stała Stefana-Boltzmanna; Г g - temperatura ciała (płomień), K; Г 0 - średnia temperatura, K.
Ciepło promieniujące we wszystkich kierunkach wnika częściowo w obszary powierzchni cieczy, które jeszcze się nie zapaliły, ogrzewając je. Wraz ze wzrostem temperatury warstwy powierzchniowej nad obszarem ogrzewanym następuje intensyfikacja procesu parowania cieczy i tworzenie się mieszaniny para-powietrze. Gdy tylko stężenie oparów cieczy przekroczy NKVP, zostanie zapalone od płomienia. Następnie ta część powierzchni cieczy zaczyna intensywnie nagrzewać sąsiednią część powierzchni cieczy i tak dalej. Szybkość rozprzestrzeniania się płomienia przez ciecz zależy od szybkości nagrzewania powierzchni cieczy przez promieniujący strumień ciepła z płomienia, tj. od szybkości tworzenia się palnej mieszaniny pary z powietrzem nad powierzchnią cieczy, która z kolei zależy od rodzaju cieczy i temperatury początkowej.
Każdy rodzaj cieczy ma swoje własne ciepło parowania i temperaturę zapłonu. Im większe ich wartości, tym dłuższy czas potrzebny do jego nagrzania do utworzenia palnej mieszaniny parowo-powietrznej, tym mniejsza jest prędkość rozprzestrzeniania się płomienia. Wraz ze wzrostem masy cząsteczkowej substancji w tym samym szeregu homologicznym spada prężność pary sprężystości, wzrasta ciepło parowania i temperatura zapłonu, a prędkość rozprzestrzeniania się płomienia odpowiednio maleje.
Zwiększenie temperatury cieczy zwiększa szybkość rozprzestrzeniania się płomienia, ponieważ skraca się czas potrzebny do ogrzania cieczy do temperatury zapłonu przed strefą spalania.
Podczas błysku prędkość rozprzestrzeniania się płomienia wzdłuż ciekłego zwierciadła będzie (w sensie fizycznym) równa prędkości rozprzestrzeniania się płomienia przez mieszaninę pary z powietrzem o składzie zbliżonym do LCV, tj. 4-5 cm/s. Wraz ze wzrostem temperatury początkowej cieczy powyżej temperatury zapłonu szybkość rozprzestrzeniania się płomienia będzie zależała (podobnie jak szybkość rozprzestrzeniania się płomienia) od składu mieszanki palnej. Rzeczywiście, gdy temperatura cieczy wzrośnie powyżej jej temperatury zapłonu, stężenie mieszaniny para-powietrze nad powierzchnią lustra wzrośnie od NKVP do 100% (temperatura wrzenia).
Dlatego początkowo, gdy temperatura cieczy wzrasta od temperatury zapłonu do temperatury, w której nad powierzchnią tworzą się pary nasycone, o stężeniu równym stechiometrycznemu (a dokładniej, nieco wyższemu od stechiometrycznego), szybkość rozprzestrzeniania się płomienia wzrośnie. W naczyniach zamkniętych, wraz ze wzrostem temperatury cieczy, szybkość rozprzestrzeniania się płomienia zaczyna spadać aż do prędkości odpowiadającej górnej granicy temperatury zapłonu, przy której rozprzestrzenianie się płomienia i mieszaniny pary z powietrzem nie będzie już być możliwe ze względu na brak tlenu w mieszaninie para-powietrze nad powierzchnią cieczy. Nad powierzchnią zbiornika otwartego stężenie pary na różnych poziomach będzie różne: na powierzchni będzie maksymalne i odpowiada stężeniu pary nasyconej w danej temperaturze, w miarę zwiększania się odległości od powierzchni stężenie będzie stopniowo zmniejsza się z powodu dyfuzji konwekcyjnej i molekularnej.
W temperaturze cieczy zbliżonej do temperatury zapłonu prędkość rozprzestrzeniania się płomienia po powierzchni cieczy będzie równa prędkości jego rozprzestrzeniania się przez mieszaninę par z powietrzem w LIP, tj. 3-4 cm/s. W takim przypadku czoło płomienia będzie znajdować się blisko powierzchni cieczy. Przy dalszym wzroście temperatury początkowej cieczy prędkość rozprzestrzeniania się płomienia będzie rosła podobnie do wzrostu normalnej prędkości rozprzestrzeniania się płomienia w mieszaninie para-powietrze wraz ze wzrostem jej stężenia. Przy maksymalnej prędkości płomień będzie się rozprzestrzeniał w mieszaninie ze stężeniem zbliżonym do stechiometrii. W konsekwencji, wraz ze wzrostem temperatury początkowej cieczy powyżej G stx, szybkość rozprzestrzeniania się płomienia pozostanie stała, równa maksymalnej wartości szybkości rozprzestrzeniania się spalania w mieszaninie stechiometrycznej lub nieco większa (rys. 2.5). Zatem,
Ryż. 25.
1 - płonąca ciecz w zamkniętym pojemniku; 2 - spalanie cieczy w otwartym zbiorniku ze zmianą temperatury początkowej cieczy w otwartym zbiorniku w szerokim zakresie temperatur (do punktu wrzenia), prędkość rozprzestrzeniania się płomienia będzie się wahać od kilku milimetrów do 3-4 m / S.
Przy maksymalnej prędkości płomień będzie się rozprzestrzeniał w mieszaninie ze stężeniem zbliżonym do stechiometrii. Wraz ze wzrostem temperatury cieczy powyżej Гstx zwiększy się odległość nad cieczą, przy której utworzy się stężenie stechiometryczne, a prędkość rozprzestrzeniania się płomienia pozostanie taka sama (patrz ryc. 2.5). O tej okoliczności należy zawsze pamiętać, zarówno przy organizowaniu prac prewencyjnych, jak i podczas gaszenia pożarów, gdy np. może wystąpić niebezpieczeństwo zasysania powietrza do zamkniętego pojemnika – jego rozszczelnienia.
Po zapaleniu cieczy i rozprzestrzenianiu się płomienia, ale jej powierzchnia jest ustalona tryb dyfuzji jego wypalenia, który charakteryzuje się masą właściwą WrM i liniowy WV Jl prędkości.
Specyficzna prędkość masowa - masa substancji, która wypala się z jednostkowej powierzchni ciekłego lustra w jednostce czasu (kg / (m 2 * s)).
Prędkość liniowa - odległość, na której poziom płynnego lustra porusza się w jednostce czasu z powodu jego wypalenia (m / s).
Masowe i liniowe szybkości wypalania są ze sobą powiązane poprzez gęstość cieczy p:
Po zapaleniu cieczy temperatura jej powierzchni wzrasta od temperatury zapłonu do wrzenia i tworzy się nagrzana warstwa. W tym okresie stopniowo zwiększa się szybkość wypalania cieczy, rośnie wysokość płomienia w zależności od średnicy zbiornika i rodzaju palnej cieczy. Po 1–10 minutach spalania proces stabilizuje się: szybkość wypalania i wymiary płomienia pozostają niezmienione w przyszłości.
Wysokość i kształt płomienia podczas spalania dyfuzyjnego cieczy i gazu podlegają tym samym prawom, ponieważ w obu przypadkach o procesie spalania decyduje wzajemna dyfuzja paliwa i utleniacza. Jeżeli jednak podczas spalania dyfuzyjnego gazów prędkość strumienia gazu nie zależy od procesów zachodzących w płomieniu, to podczas spalania cieczy ustala się pewna szybkość wypalania, która zależy zarówno od parametrów termodynamicznych cieczy oraz na warunkach dyfuzji tlenu z powietrza i par cieczy.
Ustala się pewna wymiana ciepła i masy między strefą spalania a powierzchnią cieczy (ryc. 2.6). Część strumienia ciepła docierająca do powierzchni cieczy q 0y zużywa się na podgrzanie go do temperatury wrzenia q ucn . Poza tym ciepło q CT do ogrzewania ciecz pochodzi z pochodni płomienia przez ściany zbiornika w wyniku przewodzenia ciepła. O wystarczająco dużej średnicy q CT można w takim razie zaniedbać q() = K „ n +
To oczywiste
gdzie c jest pojemnością cieplną cieczy, kJDkg-K); p jest gęstością cieczy, kg / m3; Wnc- szybkość wzrostu ogrzanej warstwy, m/s; W Jl- liniowa szybkość wypalania, m/s; 0i SP - ciepło parowania, kJ/kg; G kip - temperatura wrzenia cieczy, K.
Ryż. 2.6.
Г () - temperatura początkowa; G kip - temperatura wrzenia;
T g- temperatura spalania; q KUW q Jl - odpowiednio konwekcyjne i promieniujące strumienie ciepła; q 0 - strumień ciepła wnikający w powierzchnię cieczy
Ze wzoru (2.45) wynika, że intensywność strumienia ciepła ze strefy płomienia określa pewną szybkość dostarczania paliwa do tej strefy, której oddziaływanie chemiczne z utleniaczem z kolei wpływa na wartość # 0 . Na tym polega stosunek masy I wymiana ciepła między strefą płomienia a fazą skondensowaną podczas spalania cieczy i ciał stałych.
Oszacowanie udziału ciepła z całkowitego ciepła wydzielanego podczas spalania cieczy, które jest zużywane na jej przygotowanie do spalania Q 0, można przeprowadzić w następującej kolejności.
Biorąc za prostotę wrijl= W nx , otrzymujemy
Szybkość wydzielania ciepła na jednostkę powierzchni ciekłego lustra (ciepło właściwe ognia qll7K) można określić za pomocą wzoru
gdzie Q H jest najniższą wartością opałową substancji, kJ/kg; P p - współczynnik kompletności spalania.
Następnie uwzględniając stan (2.44) i dzieląc wyrażenie (2.45) przez wzór (2.46) otrzymujemy
Obliczenia pokazują, że około 2% całkowitego ciepła uwalnianego podczas spalania cieczy jest wydawane na tworzenie i dostarczanie pary cieczy do strefy spalania. Po ustaleniu procesu wypalania temperatura powierzchni cieczy wzrasta do temperatury wrzenia, która następnie pozostaje niezmieniona. To stwierdzenie odnosi się do konkretnego płynu. Jeśli jednak weźmiemy pod uwagę mieszaniny cieczy o różnych temperaturach wrzenia, to najpierw następuje wydzielanie frakcji jasnowrzących, a następnie - coraz wyżej wrzących.
Na szybkość wypalania istotny wpływ ma głębokie nagrzanie cieczy w wyniku wymiany ciepła z cieczy ogrzanej strumieniem promieniowania q0 powierzchni cieczy do jej głębokości. Ten transfer ciepła jest przeprowadzany przez przewodność cieplna I konwencje.
Ogrzewanie cieczy w wyniku przewodnictwa cieplnego można przedstawić za pomocą wykładniczej zależności postaci
Gdzie Tx- temperatura warstwy cieczy na głębokości X, DO; G kip - temperatura powierzchni (temperatura wrzenia), K; k- współczynnik proporcjonalności, m -1 .
Ten rodzaj pola temperatury nazywa się rozkład temperatury pierwszego rodzaju(Rys. 2.7).
Konwencja laminarna powstaje w wyniku różnych temperatur cieczy na ściankach zbiornika iw jego środku, a także w wyniku destylacji frakcyjnej w górnej warstwie podczas spalania mieszaniny.
Dodatkowa wymiana ciepła z nagrzanych ścianek zbiornika do cieczy prowadzi do nagrzania jej warstw przyściennych do temperatury wyższej niż w środku. Bardziej ogrzana ciecz przy ściankach (lub nawet pęcherzyki pary, jeśli jest podgrzewana przy ściankach powyżej punktu wrzenia) unosi się, co przyczynia się do intensywnego mieszania i szybkiego podgrzewania cieczy na dużej głębokości. Tak zwany warstwa homotermiczna, te. warstwa o praktycznie stałej temperaturze, której grubość wzrasta podczas spalania. Takie pole temperatury nazywa się rozkład temperatury drugiego rodzaju.
Ryż. 2.7.
1 - rozkład temperatury pierwszego rodzaju; 2 - rozkład temperatury drugiego rodzaju
Powstanie warstwy homotermicznej jest również możliwe w wyniku destylacji frakcyjnej warstw przypowierzchniowych mieszaniny cieczy o różnych temperaturach wrzenia. W miarę wypalania się takich cieczy warstwa przypowierzchniowa wzbogaca się w gęstsze, wysokowrzące frakcje, które opadają, przyczyniając się do najbardziej konwekcyjnego ogrzewania cieczy.
Ustalono, że im niższa temperatura wrzenia cieczy (olej napędowy, olej transformatorowy), tym trudniej jest utworzyć warstwę homotermiczną. Kiedy się palą, temperatura ścian zbiornika rzadko przekracza temperaturę wrzenia. Jednak podczas spalania mokrych, wysokowrzących produktów naftowych prawdopodobieństwo powstania warstwy homotermicznej jest dość wysokie. Gdy ścianki zbiornika nagrzeją się do temperatury 100°C i wyższej, tworzą się pęcherzyki pary wodnej, które pędząc w górę powodują intensywny ruch całej cieczy i szybkie nagrzanie w głąb. Zależność grubości warstwy homotermicznej od czasu palenia opisuje zależność
Gdzie X - grubość warstwy homotermicznej w pewnym momencie czasu spalania, m; x pr - graniczna grubość warstwy homotermicznej, m; t to czas liczony od początku tworzenia się warstwy, s; p - współczynnik, s -1.
Możliwość powstania wystarczająco grubej warstwy homotermicznej podczas spalania mokrych produktów naftowych jest obarczona występowaniem wrzenia i wyrzucania cieczy.
Szybkość wypalania zależy w dużym stopniu od rodzaju cieczy, temperatury początkowej, wilgotności i stężenia tlenu w atmosferze.
Z równania (2.45), uwzględniając wyrażenie (2.44), można wyznaczyć szybkość wypalania masy:
Ze wzoru (2.50) wynika, że na szybkość wypalania wpływa intensywność strumienia ciepła dochodzącego od płomienia do zwierciadła cieczy oraz parametry termofizyczne paliwa: temperatura wrzenia, pojemność cieplna i ciepło parowania.
Ze stołu. 2.5 oczywiste jest, że istnieje pewna zgodność między szybkością wypalania a kosztami ogrzewania i odparowywania cieczy. Tak więc w serii benzeneksylenogliceroli, wraz ze wzrostem zużycia ciepła do ogrzewania i odparowania, zmniejsza się szybkość wypalania. Jednak przy przejściu z benzenu do eteru dietylowego koszty ciepła spadają. Ta pozorna rozbieżność wynika z różnicy w intensywności strumieni ciepła przechodzących od płomienia do powierzchni cieczy. Strumień promieniowania jest wystarczająco duży dla dymiącego płomienia benzenu i mały dla stosunkowo przezroczystego płomienia eteru dietylowego. Z reguły stosunek szybkości wypalania cieczy najszybciej palących się i cieczy palących się najwolniej jest dość mały i wynosi 3,0-4,5.
Tabela 25
Zależność szybkości wypalania od zużycia ciepła na ogrzewanie i odparowanie
Z wyrażenia (2.50) wynika, że wraz ze wzrostem Г 0 wzrasta szybkość wypalania, ponieważ zmniejszają się koszty ogrzewania cieczy do temperatury wrzenia.
Wilgotność mieszaniny zmniejsza szybkość wypalania się cieczy, po pierwsze, z powodu dodatkowego zużycia ciepła do jej odparowania, a po drugie, w wyniku flegmatyzującego działania pary wodnej w strefie gazowej. To ostatnie prowadzi do obniżenia temperatury płomienia, a zatem zgodnie ze wzorem (2.43) zmniejsza się również jego moc promieniowania. Ściśle mówiąc, szybkość wypalania mokrej cieczy (cieczy zawierającej wodę) nie jest stała, zwiększa się lub maleje podczas procesu spalania w zależności od temperatury wrzenia cieczy.
Mokre paliwo można przedstawić jako mieszaninę dwóch cieczy: paliwa + wody, podczas których ich spalania rozproszenie frakcyjne. Jeżeli temperatura wrzenia cieczy palnej jest niższa od temperatury wrzenia wody (100°C), wówczas paliwo wypala się preferencyjnie, mieszanka zostaje wzbogacona wodą, szybkość spalania maleje iw końcu spalanie ustaje. Jeśli temperatura wrzenia cieczy jest wyższa niż 100 ° C, to przeciwnie, najpierw najpierw odparowuje wilgoć, a jej stężenie maleje. W rezultacie szybkość wypalania cieczy wzrasta, aż do szybkości spalania czystego produktu.
Z reguły wraz ze wzrostem prędkości wiatru zwiększa się szybkość wypalania cieczy. Wiatr intensyfikuje proces mieszania się paliwa z utleniaczem, podnosząc tym samym temperaturę płomienia (tab. 2.6) i przybliżając płomień do powierzchni spalania.
Tabela 2.6
Wpływ prędkości wiatru na temperaturę płomienia
Wszystko to zwiększa intensywność strumienia ciepła dostarczanego do ogrzewania i odparowania cieczy, a zatem prowadzi do wzrostu szybkości wypalania. Przy wyższych prędkościach wiatru płomień może się zerwać, co doprowadzi do ustania spalania. I tak na przykład, gdy nafta traktorowa paliła się w zbiorniku o średnicy 3 m, płomień następował przy prędkości wiatru 22 m/s.
Większość cieczy nie pali się w atmosferze zawierającej mniej niż 15% tlenu. Wraz ze wzrostem stężenia tlenu powyżej tej granicy szybkość spalania wzrasta. W atmosferze znacznie wzbogaconej w tlen spalanie cieczy przebiega z uwolnieniem dużej ilości sadzy w płomieniu i obserwuje się intensywne wrzenie fazy ciekłej. W przypadku cieczy wieloskładnikowych (benzyna, nafta itp.) temperatura powierzchni wzrasta wraz ze wzrostem zawartości tlenu w środowisku.
Wzrost szybkości wypalania i temperatury powierzchni cieczy wraz ze wzrostem stężenia tlenu w atmosferze wynika ze wzrostu emisyjności płomienia w wyniku wzrostu temperatury spalania i dużej zawartości w nim sadzy.
Szybkość wypalania zmienia się również znacząco wraz ze spadkiem poziomu cieczy palnej w zbiorniku: szybkość wypalania maleje, aż do ustania spalania. Ponieważ dostarczanie tlenu z powietrza z otoczenia wewnątrz zbiornika jest trudne, gdy poziom cieczy spada, odległość h np między strefą płomienia a powierzchnią spalania (rys. 2.8). Strumień promieniowania do ciekłego lustra maleje, aw konsekwencji zmniejsza się również szybkość wypalania, aż do osłabienia. Przy spalaniu cieczy w zbiornikach o dużej średnicy graniczna głębokość /g pr przy której następuje tłumienie spalania jest bardzo duża. Tak więc dla zbiornika o średnicy 5 m jest to 11 m, a o średnicy Im - około 35 m.
kontrola walki z chemikaliami przeciwpożarowymi
Tempo wzrostu obszaru pożaru to przyrost obszaru pożaru w czasie i zależy od szybkości rozprzestrzeniania się spalania, kształtu obszaru pożaru oraz skuteczności działań bojowych. Określa się to wzorem:
Gdzie: V sn- tempo wzrostu obszaru pożaru, m 2 /min; ДS n - różnica między kolejnymi i poprzednimi wartościami obszaru pożaru, m 2 ; Df - przedział czasu, min.
333 m2/min
2000 m2/min
2222 m2/min
Ryc. 2.
Wniosek z wykresu: Z wykresu wynika, że w początkowym okresie czasu wystąpiło bardzo duże tempo rozwoju pożaru, co wynika z właściwości palącego się materiału (ciecz łatwopalna-aceton). Rozlany aceton szybko dotarł do granic pomieszczenia, a rozwój pożaru ograniczono do ścian przeciwpożarowych. Błyskawiczne wprowadzenie potężnych szybów wodnych oraz prawidłowa akcja służb ratunkowych przyczyniły się do zmniejszenia tempa rozwoju pożaru (uruchomiono drenaż awaryjny i uruchomiono niepracujący w trybie automatycznym system gaśniczy, uruchomiono wentylację nawiewną wyłączony).
Wyznaczanie liniowej prędkości propagacji spalania
W badaniu pożarów we wszystkich przypadkach wyznacza się prędkość liniową propagacji czoła płomienia, gdyż służy ona do uzyskiwania danych o średniej prędkości propagacji płomienia na typowych obiektach. Rozprzestrzenianie się spalania z pierwotnego miejsca powstania w różnych kierunkach może zachodzić z różnymi prędkościami. Maksymalną szybkość rozprzestrzeniania się spalania obserwuje się zwykle: gdy czoło płomienia przesuwa się w kierunku otworów, przez które odbywa się wymiana gazowa; przez obciążenie ogniowe
Prędkość ta zależy od sytuacji na pożarze, intensywności dopływu środków gaśniczych (OTV) itp.
Liniową szybkość rozprzestrzeniania się spalania, zarówno przy swobodnym rozwoju pożaru, jak i przy jego lokalizacji, określa się ze stosunku:
gdzie: L to droga przebyta przez front spalania w badanym przedziale czasu, m;
f 2 - f 1 - przedział czasu, w którym mierzono drogę przebytą przez front spalania, min.
dla podstawowych materiałów palnych
Tabela 1
Prędkość liniowa rozprzestrzeniania się płomienia po powierzchni materiałów
|
Materiał |
Prędkość liniowa rozprzestrzeniania się płomienia po powierzchni X10 2 m s -1 |
|
1. Odpad produkcji włókienniczej w stanie luźnym |
|
|
3. Bawełna poluzowana |
|
|
4. Luźny len |
|
|
5. Bawełna + nylon (3:1) |
|
|
6. Drewno w stosach przy wilgotności %: |
|
|
7. Wiszące tkaniny runowe |
|
|
8. Tekstylia w magazynie zamkniętym przy obciążeniu 100 m -2 |
|
|
9. Papier w rolkach w magazynie zamkniętym o obciążeniu 140 z m2 |
|
|
10. Kauczuk syntetyczny w magazynie zamkniętym przy załadunku powyżej 230 m 2 |
|
|
11. Pokrycia drewniane dużych warsztatów, ściany drewniane wykończone płytą pilśniową |
|
|
12. Konstrukcje obudowy pieca z izolacją z pianki poliuretanowej |
|
|
13. Wyroby ze słomy i trzciny |
|
|
14. Tkaniny (płótno, ryps, perkal): |
|
|
poziomo |
|
|
w kierunku pionowym |
|
|
w kierunku normalnym do powierzchni tkanek, z odległością między nimi 0,2 m |
|
|
15. Arkuszowa pianka poliuretanowa |
|
|
16. Wyroby gumowe w stosach |
|
|
17. Powłoka syntetyczna „Skorton” przy T= 180°С |
|
|
18. Płyty torfowe w stosach |
|
|
19. Kabel AAShv1x120; APVGEZx35+1x25; АВВГЗх35+1х25: |
|
|
w poziomym tunelu od góry do dołu z odległością między półkami 0,2m |
|
|
w kierunku poziomym |
|
|
w tunelu pionowym w kierunku poziomym z odległością między rzędami 0,2-0,4 |
Tabela 2
Średnie tempo spalania i wartość opałowa substancji i materiałów
|
Substancje i materiały |
Wskaźnik utraty wagi x10 3, kg m -2 s -1 |
Wartość opałowa, kJ kg -1 |
|
alkohol dietylowy |
||
|
Olej napędowy |
||
|
Etanol |
||
|
Olej turbinowy (TP-22) |
||
|
Alkohol izopropylowy |
||
|
izopentan |
||
|
sód metaliczny |
||
|
Drewno (pręty) 13,7% |
||
|
Drewno (meble w budynkach mieszkalnych i biurowych 8-10%) |
||
|
papier poluzowany |
||
|
Papier (książki, czasopisma) |
||
|
Książki na drewnianych półkach |
||
|
Film trioctanowy |
||
|
produkty karbolitowe |
||
|
Guma CKC |
||
|
Kauczuk naturalny |
||
|
Szkło organiczne |
||
|
Polistyren |
||
|
Tekstolit |
||
|
pianka poliuretanowa |
||
|
Włókno staplowe |
||
|
Polietylen |
||
|
Polipropylen |
||
|
Bawełna w belach 190 kgx m -3 |
||
|
Bawełna rozluźniona |
||
|
Len rozluźniony |
||
|
Bawełna + nylon (3:1) |
Tabela 3
Zdolność dymotwórcza substancji i materiałów
|
Substancja lub materiał |
zdolność wytwarzania dymu, D m , Np. m 2. kg -1 |
|
|
Alkohol butylowy |
||
|
Benzyna A-76 |
||
|
octan etylu |
||
|
Cykloheksan |
||
|
Olej napędowy |
||
|
Drewno |
||
|
Włókno drzewne (brzoza, sosna) |
||
|
Płyta wiórowa GOST 10632-77 |
||
|
Sklejka GOST 3916-65 |
||
|
Płyta pilśniowa (Płyta pilśniowa) |
||
|
Linoleum PCV TU 21-29-76-79 |
||
|
Włókno szklane TU 6-11-10-62-81 |
||
|
Polietylen GOST 16337-70 |
||
|
Tytoń "Jubileuszowy" 1 gatunek, wł.13% |
||
|
Pianka PVC-9 STU 14-07-41-64 |
||
|
Polipian PS-1-200 |
||
|
Guma TU 38-5-12-06-68 |
||
|
HDPE HDPE |
||
|
Folia PVC gatunku PDO-15 |
||
|
Film marki PDSO-12 |
||
|
olej turbinowy |
||
|
Len rozluźniony |
||
|
Tkanina wiskozowa |
||
|
Atlas dekoracyjny |
||
|
Wełniana tkanina meblowa |
||
|
Namiot płócienny |
||
Tabela 4
Jednostkowa wydajność (zużycie) gazów podczas spalania substancji i materiałów
|
Substancja lub materiał |
Jednostkowa wydajność (zużycie) gazów, Li, kg. kg -1 |
|||
|
Bawełna + nylon (3:1) |
||||
|
Olej turbinowy TP-22 |
||||
|
Kable AVVG |
||||
|
Kabel APVG |
||||
|
Drewno |
||||
|
Drewno ognioodporne z SDF-552 |
||||